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所謂單純散光，指的是眼球屈光狀態(tài)僅存在散光，而不存在近視和遠(yuǎn)視等球性屈光不正，屬于規(guī)則散光的一種。單純散光根據(jù)成像與視網(wǎng)膜的關(guān)系，又可分為單純近視散光（simple myopic astigmatism）和單純遠(yuǎn)視散光（simple hypermetropic astigmatism）。 Duke-Elder 引用 Lühl （1909）的統(tǒng)計(jì)結(jié)果，得出單純近視散光者占散光人群的 9.62%，單純遠(yuǎn)視散光者占散光人群的 13.72% [1]。我們將矯正單純近視散光、單純遠(yuǎn)視性散光的鏡片稱(chēng)為單散片，《眼鏡光學(xué)基礎(chǔ)》中也稱(chēng)這類(lèi)鏡片為圓柱面透鏡，簡(jiǎn)稱(chēng)柱鏡。單純散光鏡片是眼鏡片中的一類(lèi)特殊鏡片，加工過(guò)程中經(jīng)常面臨找不到光心的窘境，同時(shí)，國(guó)家眼鏡裝配標(biāo)準(zhǔn)中缺乏這類(lèi)鏡片的加工和檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn)。
1   單散片的光學(xué)特性
單散片的光學(xué)特點(diǎn)是軸的方向沒(méi)有鏡度，與軸垂直的方向有最大鏡度，其余斜向子午線方向的鏡度介于 0 到最大鏡度之間，且漸變，用十字圖表示如圖 1 所示。

圖 1 單散片鏡度十字圖
2   單散片的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)
單散片有兩種結(jié)構(gòu)形式：一種是鏡片的前后表面分別由圓柱面和平面構(gòu)成，另一種單散片則由球面和環(huán)曲面分別構(gòu)成鏡片的前后表面，用十字圖分別表示鏡片的兩個(gè)表面鏡度和總鏡度，如圖 2 所示。
3   單散片的成像
單散片所成的像是一條與軸平行的焦線。   例如：   +
2.00DC×90，成一條垂線； +2.000DC×180，則成一條水平線。單散片所成的像如圖 3 所示。

圖 2 十字圖法表示的單散片的兩種形式

圖 3 單散片的成像
4   單散片光心的確定
正因?yàn)閱紊⑵墓鈱W(xué)特性比較特殊，在單散片加工時(shí)常面臨找不到光心的窘境。事實(shí)上，用全自動(dòng)焦度計(jì)測(cè)量單散片時(shí)，也確實(shí)找不到明確的光心。有人認(rèn)為單散片軸向上的鏡度均為 0，軸是由無(wú)數(shù)個(gè)光心構(gòu)成的，故單散片不存在光心。那么在單散片加工制作時(shí)，加工中心是如何確定的呢？ GB 13511—1999 《裝配眼鏡》和GB 10810—1996 《眼鏡鏡片》中均未對(duì)單散片的光心做出規(guī)定和解釋。因此，單散片的加工制作中存在很多疑問(wèn)，有人選擇毛坯鏡片的幾何中心作為加工中心，有人根據(jù)移心需求的量，選擇在單散片的軸向上任選一點(diǎn)作為加工中心，這些做法到底對(duì)不對(duì)呢？
4.1   光心的定義
光學(xué)中心（光心）    （optical centre）：球面透鏡表面棱鏡度為 0 的那個(gè)點(diǎn)稱(chēng)為光心，通過(guò)該點(diǎn)的光線不發(fā)生偏折，按原方向傳播。
4.2   單散片的測(cè)量
用全自動(dòng)焦度計(jì)測(cè)量單散片時(shí)，不論如何移動(dòng)、旋轉(zhuǎn)鏡片，僅軸向有改變，鏡度卻沒(méi)有明顯的變化，于是有人會(huì)誤以為單散片表面任何位置上的鏡度都是相等的。實(shí)際上，全自動(dòng)焦度計(jì)僅能測(cè)量出該鏡片的最大鏡度，如果是球柱鏡，全自動(dòng)焦度計(jì)也僅能測(cè)出兩條主子午線上的度數(shù)，至于斜向主子午線上的鏡度是無(wú)法測(cè)量的，可見(jiàn)全自動(dòng)焦度計(jì)雖然使用簡(jiǎn)便，但是卻存在這個(gè)重要缺陷。要測(cè)量鏡片各條子午線上的鏡度，可選用鏡度表，如圖 4 所示。

圖 4 用鏡度表測(cè)量鏡片表面鏡度
鏡度表測(cè)量鏡片時(shí)，將鏡度表中央指針對(duì)準(zhǔn)鏡片光學(xué)中心輕輕按下，三根指針確定一個(gè)子午線方向，用這個(gè)方法可以測(cè)量鏡片表面任意一條子午線上的鏡度。若鏡片表面為球面，則任意一條子午線上的鏡度都相等，若使鏡度表中央指針不動(dòng)，旋轉(zhuǎn)鏡度表發(fā)現(xiàn)鏡度不斷變化，則說(shuō)明該表面不是球面，旋轉(zhuǎn)一周，可以找到鏡度最大的子午線和鏡度最小的子午線。而鏡片的總鏡度需要分別測(cè)量鏡片的前表面鏡度和后表面鏡度，然后相加求和。另外，如果被測(cè)鏡片的折射率不是 1.523，實(shí)際鏡度還要經(jīng)過(guò)以下公式換算：

式中：
F′———實(shí)際鏡度；
n′———鏡片的實(shí)際折射率， n=1.523；
F———鏡度表測(cè)得的鏡度。
實(shí)例：某鏡片折射率為 1.523，用全自動(dòng)焦度計(jì)測(cè)量結(jié)果為-2.00D 的單散片，旋轉(zhuǎn)該鏡片時(shí)，軸向不斷變化，但柱鏡讀數(shù)始終是-2.00D±0.1。用鏡度表測(cè)量該鏡片，則前表面為+5.00DS 的球面，后表面為-7.00DC×90/-5.00DC×180，用十字圖表示如圖 5 所示：

圖 5 被測(cè)單散片總鏡度十字圖
可見(jiàn)，該單散片的片形是球面聯(lián)合環(huán)曲面的形式。該鏡片的總鏡度等于前表面鏡度加后表面鏡度，由于前表面是球面，故而該鏡片的總鏡度和軸向主要取決于環(huán)曲面表面的鏡度和軸向。
如圖 6 所示，用鏡度表測(cè)量該鏡片后表面通過(guò)幾何中心的水平子午線，如圖 6 中（1）的位置，測(cè)量結(jié)果 F1=-7.00D×90，測(cè)量后表面幾何中心正上方和正下方任意距離的平行子午線，如圖（2）和（3）位置，分別用
F2 和 F3 表示，發(fā)現(xiàn) F2=F3=-7.00D×90。同理，測(cè)量該鏡片后表面通過(guò)幾何中心的垂線，以及與該垂直子午線相平行的光心內(nèi)側(cè)和外側(cè)任意距離上的鏡度，發(fā)現(xiàn)鏡度仍然相等，均為-5.00D。單散片表面各子午線上的鏡度測(cè)量如圖 7 所示。

圖 6 鏡片表面的測(cè)量位置

注： 0 為鏡片幾何中心； 01~08 為鏡片表面任意點(diǎn)；水平鏡度均為-7D，垂直鏡度均為-5D。
圖 7 單散片表面鏡度測(cè)量結(jié)果
可見(jiàn)，在保證軸向不變的提前下，選擇單散片表面任意一個(gè)點(diǎn)作為加工中心，      則通過(guò)該點(diǎn)的與軸垂直的子午線方向鏡度都相等，都是該鏡片的最大鏡度。同時(shí)，單散片表面任意一點(diǎn)的斜向鏡度 Fθ （保證 θ 與軸的夾角相等）也相等， Fθ=Fθ′，如圖 7 所示。
4.3   光學(xué)分析法
以平面與圓柱面組合的單散片為例，此類(lèi)單散片的鏡度和軸向完全取決于圓柱面的鏡度和軸向。   如圖 8 所示。

圖 8 圓柱面表面測(cè)量點(diǎn)的子午線曲率圖
為鏡片幾何中心，只要保證軸向不變，測(cè)量 0~08 任意一點(diǎn)上水平方向的子午線鏡度時(shí)，由于對(duì)應(yīng)的曲率半徑 r 都相等，根據(jù)下式可知， 0~08 任意一點(diǎn)上的水平方向子午線鏡度均相等。
5   結(jié)束語(yǔ)
綜

1   斗笠式刀庫(kù)裝刀盤(pán)修理背景
筆者公司在很多數(shù)控機(jī)床上都采用斗笠式刀庫(kù)的形式，尤其是三坐標(biāo)立式加工中心、五軸加工中心等多采用此種刀庫(kù)的形式，這些機(jī)床主要用于加工復(fù)雜結(jié)構(gòu)件，在公司的科研生產(chǎn)中擔(dān)任重要角色，為公司的生產(chǎn)發(fā)展做出了重要貢獻(xiàn)，所以這種斗笠式刀庫(kù)刀盤(pán)的維修具有很強(qiáng)的普適性及推廣性。斗笠式刀庫(kù)的優(yōu)點(diǎn) 在于結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、維護(hù)和保養(yǎng)方便、刀具重量限制要求不甚嚴(yán)格、安全系數(shù)較高。
公司某臺(tái) BA 結(jié)構(gòu)五軸加工中心由于使用年限較長(zhǎng)，加工精度無(wú)法得到有效保證，需要進(jìn)行大修改造。該機(jī)床配備的斗笠式刀庫(kù)一刀爪端被撞毀，如圖 1。

刀盤(pán)缺失一塊，左右相鄰的剛性受到影響，單邊就減少 3 把載刀量;考慮到平衡性原則及重量分布不均勻，重心偏移刀盤(pán)會(huì)往缺失端的對(duì)稱(chēng)側(cè)傾斜?？紤]安全性，對(duì)稱(chēng)側(cè)也必須減少 3 把載刀量，因此有效載刀量大大減少。對(duì)于五軸立式加工中心來(lái)說(shuō)，復(fù)雜型面工件的一次性加工受到較大的限制，可能會(huì)出現(xiàn)需要手動(dòng)換刀的狀況，大大降低生產(chǎn)效率，延長(zhǎng)生產(chǎn)周期。所以在這次對(duì)于機(jī)床的大修改造中此刀庫(kù)的修復(fù)也是一個(gè)必修項(xiàng)目。
2   方案選擇
2. 1   整體采購(gòu)
整體采購(gòu)刀庫(kù)存在以下問(wèn)題:
(1) 該機(jī)床采購(gòu)時(shí)間較早，使用已經(jīng) 10 多年，刀庫(kù)廠家已經(jīng)被并購(gòu)，市面上已經(jīng)沒(méi)有相同型號(hào)或者相類(lèi)似的刀庫(kù)。
(2) 如果找機(jī)床廠家訂購(gòu)替換產(chǎn)品，需要從國(guó)外進(jìn)口訂做，采購(gòu)的周期需要 18 周，周期過(guò)長(zhǎng)，機(jī)床需要停機(jī)很長(zhǎng)時(shí)間，生產(chǎn)得不到有效的保障。
(3) 整體采購(gòu)的話，費(fèi)用估計(jì)在 10 萬(wàn)元左右，成本高。
2. 2   外協(xié)修復(fù)
外協(xié)修復(fù)存在以下問(wèn)題:
(1) 外協(xié)廠家加工裝刀盤(pán)，費(fèi)用在 5 萬(wàn)元以上，周期在 3 ～ 4 周.
(2) 外協(xié)廠家加工精度達(dá)不到所需要求，不能滿足裝刀盤(pán)的安裝尺寸要求。
(3) 外協(xié)廠家不了解刀盤(pán)加工工況，加工出來(lái)的刀盤(pán)的普適性較差。
2. 3   自主修復(fù)
2. 3. 1   整體加工
將刀盤(pán)整體尺寸進(jìn)行測(cè)量，通過(guò) CAD 模擬出原始刀盤(pán)完好時(shí)的外型尺寸，再選用大塊鋁件對(duì)其進(jìn)行整體加工，加工一個(gè)全新的裝刀盤(pán)，再在現(xiàn)場(chǎng)安裝時(shí)，以鉗工配合安裝。此方案存在以下問(wèn)題:
(1) 整體加工所需的大塊鋁件，基體單獨(dú)采購(gòu)，費(fèi)用預(yù)計(jì) 12 萬(wàn)元左右。
(2) 整體加工工藝受限，外圓尺寸過(guò)大，圓度要求高，廠內(nèi)無(wú)合適尺寸結(jié)構(gòu)的數(shù)控機(jī)床。
(3) 制造周期較長(zhǎng)，需要 1 個(gè)月。
2. 3. 2   單點(diǎn)修復(fù)
將刀盤(pán)破損部分進(jìn)行再加工，再加工一相同材料的修補(bǔ)件采用一定的方式拼接到裝刀盤(pán)基體上，此舉有已下優(yōu)點(diǎn):
(1) 零件尺寸較小，廠內(nèi)現(xiàn)有機(jī)床及加工工藝可以滿足要求。
(2) 鋁件較小，現(xiàn)有材料可以滿足加工要求，成本費(fèi)用預(yù)計(jì) 1 000 元左右。
(3) 修復(fù)周期較短，設(shè)計(jì)、加工共計(jì)需要1   周的時(shí)間。
2.4   綜合討論
通過(guò)對(duì)比以上 3 種方案的實(shí)施周期、成本及可靠性，得出表 1。
表 1

對(duì)比表 1 中的 3 種方案的優(yōu)缺點(diǎn)，決定先采用自主單點(diǎn)修復(fù)方案。
3   拼接方式選擇及難點(diǎn)
3.1   方式選擇
3. 1. 1   粘接技術(shù)
粘接材料的載荷分布較均勻，應(yīng)力集中最小，因此，粘接的接頭比點(diǎn)焊或機(jī)械連接具有更長(zhǎng)的疲勞壽命。
粘接是金屬與非金屬連續(xù)進(jìn)行連接的最完美的方法，但是對(duì)于兩個(gè)連接物體之間經(jīng)常承受撕裂應(yīng)力的情況則不能采用粘接;或者對(duì)于包覆鋁合金也應(yīng)避免采用粘接，因?yàn)樵诟g氣氛中，包覆層會(huì)被腐蝕，從而造成粘接失效。
由于該進(jìn)口 BA 結(jié)構(gòu)五軸加工中心加工環(huán)境切削液飛濺，同時(shí)破損部位根據(jù)加工方式及拼接方式的不同多多少少都會(huì)承受一定的剪切力，所以粘接不是一種非常可靠地連接方式。
3. 1. 2   焊接技術(shù)
鋁合金焊接技術(shù)存在以下的工藝難點(diǎn)及局限性:
(1) 鋁合金熱導(dǎo)率大，大約為鋼的 2 ～ 4 倍，同時(shí)耐熱性很差，一般鋁合金均不耐高溫，膨脹系數(shù)大容易產(chǎn)生焊接變形，焊接裂紋傾向也很明顯，而且越薄的鋁合金板材越難焊接，容易焊穿。
(2) 鋁合金焊接中極易產(chǎn)生氣孔，由于在熔池中的氫不能在焊縫成型之前排出就導(dǎo)致了焊縫中存在氣孔，鋁合金表面直接暴露在空氣中特別容易在表面產(chǎn)生一層難熔的氧化膜( 成分為三氧化二鋁) ，這層氧化膜熔點(diǎn)高達(dá) 2 050 ℃ ，因此在進(jìn)行鎢極氬弧焊時(shí)會(huì)產(chǎn)生氧化膜，打不透無(wú)法焊接。
(3) 鋁合金的焊接接頭軟化情況嚴(yán)重，焊縫強(qiáng)度系數(shù)低于母材，在熔化狀態(tài)下表面張力小，很容易凹陷。

3. 1. 3   螺紋搭接技術(shù)
螺紋連接是一種廣泛使用的可拆卸的固定連接。螺紋連接主要分為螺栓連接、雙頭螺柱連接和螺釘連接等 3 種連接方式，它們的應(yīng)用場(chǎng)合主要如下:
(1) 螺栓連接主要用于連接兩個(gè)較薄的零件。在被連接件上開(kāi)有通孔，插入螺栓后在螺栓的另一端擰上螺母。這種連接可以能精確固定被連接件的相對(duì)位置，適于承受橫向載荷，但孔的加工精度要求較高，常采用配鉆、鉸。
(2) 用于被連件之一較厚，不宜采用螺栓連接，較厚的被連接件強(qiáng)度較差，又需要經(jīng)常拆卸的場(chǎng)合。在厚零件上作出螺紋孔，薄零件上作光孔，雙頭螺柱一頭擰入螺紋孔中，另一頭用平螺母壓緊薄件。在拆卸時(shí)，只需旋下螺母而不必拆下雙頭螺柱。可避免大型被連接件上的螺紋孔被損壞。
(3) 螺栓(或螺釘)直接擰入被連接件的螺紋孔中，不用螺母。結(jié)構(gòu)比雙頭螺柱簡(jiǎn)單、緊湊。用于兩個(gè)連接件中的一個(gè)較厚，但不需要經(jīng)常拆卸，以免螺紋損壞。
3. 1. 4   綜合討論
基于以上分析建立表 2。
表 2

綜合考慮以上 3 種連接修復(fù)方式的可靠性、可操作性及周期，決定選用螺紋連接并配合粘接技術(shù)對(duì)修補(bǔ)件與裝刀盤(pán)基體的接觸面進(jìn)行強(qiáng)化，增強(qiáng)壽命。
3. 2   測(cè)量和加工
刀盤(pán)直徑較大，外徑處的卡口不規(guī)則，無(wú)法有效地尋找到測(cè)量基準(zhǔn)，工段測(cè)量手段有限，對(duì)于刀盤(pán)修補(bǔ)件加工存在以下問(wèn)題:
(1) 刀盤(pán)外圓弧直徑、圓心無(wú)法找到難以保證。
(2) 刀柄卡口圓心無(wú)法定位，刀柄卡口圓弧不易加工。
(3) 臺(tái)階圓弧直徑無(wú)法確定，弧度難以加工。
(4) 刀柄卡口分度不易保證，裝刀后定位不準(zhǔn)，可能會(huì)發(fā)生撞刀。
(5) 加工后卡口的圓弧面與刀盤(pán)基體圓弧面可能出現(xiàn)臺(tái)階。
為了解決以上問(wèn)題，由于測(cè)量及加工手段的限制，最后決定采用將通過(guò)刀盤(pán)外型輪廓尺寸及定位點(diǎn)進(jìn)行模擬并繪圖于 CAD 圖紙上，再將圖紙 1:1 比例打印出來(lái)，將刀盤(pán)修補(bǔ)件按照刀盤(pán)損壞處截取下來(lái)，再將刀盤(pán) 修補(bǔ)件零件圖紙臨摹在待加工毛坯鋁件上，按照?qǐng)D紙的外觀輪廓及定位點(diǎn)劃線，再將毛坯件按劃線位置進(jìn)行機(jī)械加工，以此保證了刀盤(pán)修補(bǔ)件的外觀尺寸及定位螺釘孔等位置。
為了保證修補(bǔ)件加工后的的半個(gè)圓弧與刀盤(pán)基體上的半個(gè)圓弧面能夠光滑過(guò)渡，需要先加工刀盤(pán)修補(bǔ)件的兩個(gè)半圓弧至臨近尺寸并保留 5 mm 的余量，待修補(bǔ)件裝配至裝刀盤(pán)基體上以后再通過(guò)鏜床將圓弧光滑鏜出，得到一致性較好的圓弧保證接口無(wú)臺(tái)階。
4   理論建模
目前工程領(lǐng)域中低成本、高效率的逆向 CAD 技術(shù)成為設(shè)計(jì)領(lǐng)域的主流。首先通過(guò)使用 CAD 進(jìn)行參數(shù)化建模，建立裝刀盤(pán)損壞后的模型，通過(guò)逆向工程原理將刀盤(pán)實(shí)際完好的外形通過(guò) CAD 進(jìn)行補(bǔ)全，得到一個(gè)完整的裝刀盤(pán)。
然后通過(guò) CATIA 將 CAD 中的參數(shù)化模型，通過(guò)三維圖像表現(xiàn)出來(lái)，得到一個(gè)更加直觀的刀盤(pán)模型，再將刀盤(pán)缺失部分在 CATIA 三維造型軟件中進(jìn)行分解并去除，將裝刀盤(pán)基體損壞部分在 CATIA 上模擬出加工后的狀態(tài)，同時(shí)將修補(bǔ)件進(jìn)行建模，最后將兩部分按照預(yù)期的效果進(jìn)行裝配模擬。通過(guò)不斷的模擬并修改設(shè)計(jì)，使修補(bǔ)裝配工藝達(dá)到一個(gè)最佳的狀態(tài)。
以下是針對(duì)此次修復(fù)建模過(guò)程的詳細(xì)介紹:
(1) 修復(fù)前的刀盤(pán)一端刀柄卡口由于換刀時(shí)不慎撞刀導(dǎo)致刀盤(pán)部分缺損，缺失部位直接導(dǎo)致三把刀具無(wú)法裝夾，建模時(shí)首先通過(guò) CAD 將完整的刀盤(pán)通過(guò)拉伸、凹槽及孔等命令將裝刀盤(pán)的三維模型建立出來(lái)，再將裝刀盤(pán)損壞部位使用凹槽命令將其表現(xiàn)出來(lái)，最終完成對(duì)損壞后裝刀盤(pán)的三維建模，如圖 2。

(2) 由于損壞部位的外型不規(guī)則，不利于修復(fù)，同時(shí)針對(duì)修補(bǔ)件與刀盤(pán)基體連接的剛性及裝刀后運(yùn)行的可靠性問(wèn)題，需要將刀盤(pán)損壞部位進(jìn)行加工。通過(guò)CATIA 凹槽命令在裝刀盤(pán)損壞部位開(kāi)出一個(gè)規(guī)則的方形凹槽。設(shè)計(jì)成方形的原因也是為了提高此設(shè)計(jì)的可加工性以及得到更高的剛度，并利用孔命令加工出所需螺紋孔，加工后模型如圖 3。

(3) 出于懸臂梁彎矩及剪切應(yīng)力的考慮，同時(shí)考慮到連接強(qiáng)度及可加工性，除了保證外弧線位置的輪廓形狀及尺寸與原有刀盤(pán)卡口的一樣以外，通過(guò)將整個(gè)刀盤(pán)完整的三維建模模擬出來(lái)以后將修補(bǔ)部分通過(guò)凹槽命令與刀盤(pán)基體部分分離開(kāi)來(lái)，將刀盤(pán)基體去除，并在修補(bǔ)件上相應(yīng)位置利用孔命令制沉孔螺釘孔，最終得到修補(bǔ)件的三維模型。修補(bǔ)件最終形狀如圖 4。

(4) 刀盤(pán)損缺部位及刀盤(pán)修補(bǔ)件加工好后用螺釘連接固定并采用環(huán)氧樹(shù)脂及改性固化劑( AB 膠) 增加連接強(qiáng)度。在建模時(shí)通過(guò) CATIA 的裝配環(huán)境將先前建模建好的裝刀盤(pán)基體零件作為固定零件，再將刀盤(pán)修補(bǔ)件零件利用接觸約束將其裝配到刀盤(pán)基體上，用 CATIA 標(biāo)準(zhǔn)件庫(kù)中的標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)六方沉頭螺栓將刀盤(pán)修補(bǔ)件及基體連接起來(lái)得到刀盤(pán)最終修復(fù)后的效果圖，如圖 5。
5   應(yīng)用效果
在該進(jìn)口 BA 結(jié)構(gòu)五軸加工中心大修改造完成后，采用上述方法修復(fù)刀盤(pán)，從外觀上看，修補(bǔ)件與裝刀盤(pán)基體間完全貼合，外型美觀不干涉，如圖 6   所示。
目前所有刀位全部裝有刀具，通過(guò)近半年時(shí)間的使用，沒(méi)有出現(xiàn)有關(guān)于裝刀盤(pán)偏心或者裝刀不穩(wěn)導(dǎo)致撞刀的現(xiàn)象發(fā)生，已經(jīng)加工了數(shù)百個(gè)工件，每個(gè)工件加工換刀 6、7 次，工件加工合格，換刀順利，得到了操作人員以及使用單位領(lǐng)導(dǎo)的一致好評(píng)。本次修復(fù)過(guò)程采用自主加工，用料選用大型結(jié)構(gòu)件加工后剩下的邊角料，產(chǎn)生了一定的經(jīng)濟(jì)效益及社會(huì)效益。
總的來(lái)說(shuō)，筆者部門(mén)負(fù)責(zé)全廠近 300 臺(tái)數(shù)控機(jī)床及航專(zhuān)設(shè)備的維護(hù)、修理及改造，此修理方案和相關(guān)技術(shù)具有一定的普適性，可以推廣到全廠其他的設(shè)備修理、故障維修及零部件修復(fù)上，同時(shí)加以推廣可應(yīng)用于國(guó)內(nèi)類(lèi)似的機(jī)床的刀盤(pán)修理，具有良好的應(yīng)用價(jià)值。

單純散光鏡片加工中心的選擇

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